НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Композицианка"

Между тем существует большой класс композиций, в которых упрочнение осуществляется волокнами или частицами окислов.

Поскольку составляющие композиций обладают различной упругостью и пластичностью, то при их совместной работе на поверхностях раздела возникает реологическое взаимодействие, в результате которого создаются радиальные и тангенциальные напряжения.

В случае растяжения композиций перпендикулярно направлению укладки волокон напряженное состояние сложнее, чем при осевом нагружении.

Интересная методика экспериментального определения остаточных термических напряжений на основе анализа кривых температурного расширения композиций и кривых растяжения материалов матрицы и волокна описана в работе [11].

Наличие термических остаточных напряжений должно сказаться на поведении композиций и их механических свойствах.

В частности, пределы прочности при растяжении композиций, рассчитанные по правилу смеси без учета остаточных напряжений, будут занижены при температурах до Т0 и завышены при температурах выше Т0.

По виду структура этих материалов мало отличается от структуры волокнистых и слоистых композиций, полученных путем искусственного сочетания матрицы и упрочнителя.

Исследование кинетики взаимодействия в металлических композиционных материалах необходимо для рационального выбора комбинации матрица — волокно, определения оптимальных параметров получения композиций и оценки их времени эксплуатации.

Если сдвиговая прочность поверхностей раздела выше прочности на сдвиг матрицы, то разрушение композиций начинается либо в матрице, либо в волокнах.

В другом предельном случае, когда связь между компонентами является слабейшим звеном, разрушение композиций начинается с поверхностей раздела.

Для этих композиций деформационно-термическая обработка формирует направленную структуру с сильновытянутыми зернами.

установлена линейная зависимость большинства прочностных характеристик таких композиций от отношения lid, которое называют коэффициентом неравно-осности зерна.

Теперь обратимся к экспериментальным результатам исследования влияния химического взаимодействия на прочность в продольном направлении композиций третьей и псевдопервой группы.

В частности, рассмотрим, как влияют изотермические отжиги на прочность в продольном направлении композиций титан—борное волокно, титан—волокно карбида кремния.

Экспериментальная зависимость нормированной прочности бор-рых волокон от толщины зоны для двух титановых композиций с различным пределом текучести: / — 42 кгс/мм2; 2—28 кгс/ммг

30 приведена зависимость нормированной прочности OT/OZO от толщины диборидного слоя для двух титановых композиций, армированных 25% борных волокон.

Характер разупрочнения композиций после изотермических отжигов (разная толщина диборидного слоя) соответствует теоретически предсказанному Миткалфом (см.

ИЗМЕНЕНИЕ ПРОЧНОСТИ КОМПОЗИЦИЙ Ti — 25% БОРНОГО ВОЛОКНА С ПОКРЫТИЕМ SiC (B/SiC) ПОСЛЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

Большинство исследователей сходится во мнении, что существуют оптимальные параметры получения этих композиций.

Снижение механических характеристик композиций, полученных прессованием при высоких температурах, объясняется химическим взаимодействием и разупрочнением волокон.

Микроструктурные исследования композиций: Ni — 2,5 об.

32следует,что понижение прочности композиций по мере повышения температуры прессования связано с разупрочнением волокон, которое обусловлено химическим взаимодействием.

Пониженная прочность композиций, полученных при 480° С, обусловлена, по-видимому, недостаточно прочной связью между матрицей и волокном.

Поверхности борных волокон, извлеченных из композиций после различных режимов прессования (I) и отжигов (II): а — прессование 480° С, 1 ч (Х1200); б — прессование 580° С, 1 ч (Х6000); в — отжиг •100° С, 100 ч (Х1300); г — отжиг 500° С, 500 ч (Х650) с поверхности вытравленных волокон бора.

Например, после 500часового отжига прочность композиций составляет 45% от исходной.

Аналогичное изменение деформации до разрушения (прочности) композиций А1 — 45% В и А1 — 25% В и волокон, вытравленных из них после отжига при 500° С, было обнаружено Меткалфом и Клейном [50] (рис.

Окисление борных волокон возможно в процессе получения композиций на воздухе [72 ].

Результаты механических испытаний волокон, экстрагированных из литых композиций после получения и различных режимов

ПРОЧНОСТЬ ЛИТЫХ КОМПОЗИЦИЙ МАГНИЕВЫЙ СПЛАВ

ВОЛОКОН ПОСЛЕ ПОЛУЧЕНИЯ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КОМПОЗИЦИЙ Прочность волокон, извлеченных из композиций Прочность компози-

Волокна, извлеченные из композиций, полученных ЦЗ, разупрочнились почти вдвое (с 260 до 160 кгс/мма), тогда как прочность волокон из композиций, полученных ВП, осталась практически без изменений — 215 и 200 кгс/мм2 соответственно.

Как видно из таблицы, относительная прочность борных волокон из композиций, полученных ЦЗ после 100-часовых отжигов, восстанавливалась до исходной или же превышала ее.

Аналогичным образом изменяется и прочность литых композиций, как это следует из табл.

Таким образом, кинетика изменения прочности борных волокон после отжигов полностью определяет кинетику разупрочнения литых магниевых композиций.

Прочность борных волокон, вытравленных из прессованных композиций после получения, не отличается от исходной.

Это свидетельствует о том, что при принятых режимах прессования разупрочнения волокон не происходит; после изотермических отжигов при 200 и 300° С прочность волокон и композиций незначительно увеличивается, а после отжигов при 400° С кривые имеют максимум.

ПРОЧНОСТЬ ПРЕССОВАННЫХ КОМПОЗИЦИЙ МАГНИЙ - 50% БОРНЫХ ВОЛОКОН И БОРНЫХ ВОЛОКОН, ЭКСТРАГИРОВАННЫХ ИЗ НИХ ПОСЛЕ ПОЛУЧЕНИЯ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КОМПОЗИЦИЙ

Режим термической обработки Прочность волокон, извлеченных из композиции Прочность композиций

400 100 267/98 120 105 107 200 271/69 122 98 100 300 ____ — 88 90 500 223/96 100 113 115 в процессе получения композиций и после изотермических отжигов изменяется не только средняя прочность волокон ст, но и ее дисперсия S-, поэтому параметры распределения прочности, необходимые для расчета прочности композиций по статическим теориям, следует определять для волокон, извлеченных из композиции.

Было показано, что в зависимости от температуры и давления формования композиций могут быть получены образцы с различными типами излома (рис.

Таким образом, при получении композиций алюминий—углеродное волокно наиболее важной задачей является раз

Существенно, что метод получения композиций оказывает заметное влияние на характер взаимодействия при последующих нагревах.

Так, например, при получении композиций с изломом третьего типа методом пропитки под давлением углеродное волокно интенсивно взаимодействует с матрицей уже при температурах 100° С и разупрочняется на 30—40% после отжига в течение 5—10 ч при этой температуре.

Теперь рассмотрим вопрос о влиянии силы связи между компонентами на прочность композиций в поперечном направлении.

По мнению авторов, на прочность композиций в поперечном направлении оказывают влияние тип волокон, прочность связи, условия прессования композиции, прочность матрицы, остаточные напряжения.

Подводя итог рассмотрению роли химического взаимодействия между волокнами и матрицей в поведении композиций под нагрузкой, следует еще раз подчеркнуть, что для получения композиций с оптимальным комплексом механических свойств следует допустить некоторую степень химического взаимодействия.

Прочность связи несущественно влияет на прочность в продольном направлении и длительную прочность одноосноармиро-ванных волокнистых композиций.

Предел прочности композиций, армированных волокнами углерода и карбида кремния в зависимости от давления при пропитке, изменяется по кривой с максимумом.

Была исследована при различных температурах кратковременная прочность полученных композиций, содержащих 40 об.

ДЛИТЕЛЬНАЯ (100-часовая) ПРОЧНОСТЬ КОМПОЗИЦИЙ НИМОКАСТ 258 — ВОЛЬФРАМОВАЯ ПРОВОЛОКА, кгс/мм3 [125]

В работе [105] была предпринята попытка оценить влияние на механические свойства состава матрицы полученных композиций и технологических параметров их изготовления.

Однако установлено, что предел прочности, рассчитанный по правилу смеси, хорошо совпадает с экспериментальными данными только для композиций, содержащих волокна с очень стабильными значениями прочности, такими как волокна вольфрама или высокопрочные стальные волокна.

Для большинства же композиционных материалов и особенно для композиций, упрочненных борными волокнами, экспериментальные значения прочности плохо совпадают с данными, полученными расчетом по правилу смеси.

Одна из установок, применяемых для изготовления композиций с углеродным волокном, схема которой приведена на рис.

Для изготовления композиций использовали заготовки из чередующихся слоев матрицы и волокна.

Схема установки для получения композиций AJ—С методом пропитки: / — углеродное волокно; 2 — графитовая форма; 3 — индуктор; 4 — крышка; 5 — металл матрицы; 6 — прокладка

Схема установки для получения композиций А1—С методом прессования волокон с плавящейся матрицей: / — заготовка; 2 — обогреваемые прессующие плиты

Схема установки для пропитки: / — расплав матрицы; 2 — мат из волокон; 3 — уплотнение товления композиций и в первую очередь об имеющем место взаимодействии волокна с расплавленной матрицей, приводящем к его деградации.

Свойства полученных композиций приведены в табл.

Находящееся в матрице волокно с более высоким модулем упругости (условие Ев > Ем является основным для получения композиций с высокими механическими свойствами) будет ограничивать свободное удлинение матрицы в соседней с волокном зоне (рис.

ПРОЧНОСТЬ КОМПОЗИЦИЙ, ПОЛУЧЕННЫХ ПРИ РАЗНЫХ РЕЖИМАХ, кгс/мм2

Свойства композиций алюминий — борное волокно, полученных разными исследователями, и параметры диффузионной сварки под давлением приведены в табл, 26.

РЕЖИМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИЙ АЛЮМИНИЙ — БОРНОЕ ВОЛОКНО Содер- Параметры изготовления Предел прочности Модуль упругости жание Источ

РЕЖИМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИЙ АЛЮМИНИЙ — ВОЛОКНО БОРСИК

Прочность композиций, полученных в автоклавах высокого и низкого давлений, составила соответственно 120 и 90—ПО кгс/мм2.

Технологические параметры получения и некоторые свойства композиций приведены в табл.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИЙ АЛЮМИНИЙ - БЕРИЛЛИЕВАЯ ПРОВОЛОКА [1, 31]

Однако наряду с этим методом некоторые исследователи применяли для изготовления композиций методом диффузионной сварки под давлением [1, 156, 176, 184].

Средний уровень прочности композиций, содержащих 30— 40 об.

Предел прочности композиций, содержащих 10—15 об.

% волокон, был равен 23—32 кгс/мм2, а композиций с 20—40 об.

Микрорентгеноспектральное, электронно-микроскопическое исследования композиций, а также исследсвание в растровом электронном микроскопе не обнаружили повреждений углеродных волокон.

Дополнительное армирование композиций небольшим количеством (5—6 об.

Прочность композиций, армированных непрерывными волокнами.

Сопоставление режимов изготовления композиционных материалов алюминий — борное волокно и алюминий — борное волокно — стальная проволока свидетельствует о том, что введение стальной проволоки не требует существенных изменений технологического процесса по сравнению с получением композиций алюминий---бор.

Результаты исследования свойств композиций, полученных при температурах от 350 до 600° С, давлениях от 350 до 1400 кгс/мм2 и выдержке в течение 1 ч, позволили установить оптимальные условия получения композиционного материала Mg—В: температура диффузионной сварки 525° С и давление 700 кгс/см2.

РЕЖИМЫ ПОЛУЧЕНИЯ И СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИЙ МАГНИЙ — БОРНОЕ ВОЛОКНО

Однако если оценивать относительный вклад борного волокна в прочность этих композиций, то оказывается, что в материале, полученном по оптимальному режиму, реализуется около 97% от исходной прочности волокна.

Технологические параметры получения и некоторые свойства и составы таких композиций приведены в табл.

Основной трудностью изготовления этих композиций являлось то, что при технологических температурах бериллий более пластичен, чем титан, и в процессе изготовления материала из чередующихся слоев бериллиевой проволоки и титановой фольги бериллиевая проволока деформируется.

СОСТАВЫ, РЕЖИМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ В ВАКУУМЕ И НЕКОТОРЫЕ СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИЙ ТИТАН — МЕТАЛЛИЧЕСКОЕ ВОЛОКНО

Это уравнение, называемое правилом смеси или аддитивности, широко используется для расчета прочности композиций, армированных непрерывными волокнами.

Однако большинству хрупких волокон, таким как борным, углеродным или сапфировым, присуща большая дисперсия механических свойств, определяемая статистически распределенными дефектами, поэтому при расчете прочности таких композиций по правилу аддитивности недостаточно пользоваться только средним значением прочности, следует учитывать ее дисперсию.

Процесс холодной прокатки со степенью деформации 1—2% применяли для композиций алюминий — стальная проволока, полученных методом диффузионной сварки под давлением [159, 179].

Предел прочности этих композиций после прокатки состовлял 120 — 140 кгс/мм2.

Температура горячего прессования композиций с кристаллами SiC была равна 600 и 800° С при давлении 140—420 кгс/см2, а композиций с 10 об.

Предел прочности композиций медь — 10 об.

% нитевидных кристаллов SiC после прокатки был равен 20— 25 кгс/мм2, а композиций медь — 10 об.

Методы порошковой металлургии широко применяют в промышленности для получения металлокерамических, металлических и керамических композиций.

Важно отметить, что в отличие от процессов спекания неармированных систем, в которых возможно достижение теоретически любой сколь угодно малой остаточной пористости, при спекании армированных композиций существует предельно достижимое значение пористости О», ниже которого уплотнение матрицы невозможно.

Пористость композиций в зависимости от приведенного времени спекания.

Схема однократного (а) и множественного^ (б) разрушения композиций

В отсутствие печей со специальной атмосферой спекание таких композиций производят в металлических вакуумируемых герметичных оболочках.

Предельная пористость 9шпри спекании композиций в зависимости от исходной пористости (Vg — 0,3)

Разрушение волокнистых композиций.

Характер разрушения волокнистых композиций при растяжении зависит от объемного содержания волокон и матрицы, а также от соотношения их деформаций до разрушения.

Купер ввел понятие множественного и однократного разрушения волокнистых композиций [118].

Кривые деформации композиций, разрушение которых происходит по однократному (а) и множественному (б) механизмам а)

Примеры таких композиций: 1) алюминий, армированный стальной проволокой, использующийся в качестве кон

В зависимости от способа нанесения может потребоваться дополнительная операция уплотнения материала прессованием или спеканием (например, при изготовлении композиций методом плазменного напыления).

Кривые деформации о — е композиций, разрушающихся по этим двум механизмам, будут различными.

Заготовки боралюминиевых композиций получались напылением алюминия на борное волокно в атмосфере аргона.

До некоторой степени кривая деформации таких композиций (рис.

Метод электрохимического осаждения был использован для получения композиций с дискретными углеродными волокнами [205].

Большое место в книге уделено способам получения композиций и их соединения и различным видам обработки.

До сих пор рассматривалось поведение композиций под действием напряжения, приложенного параллельно укладке волокон.

Серебрение углеродных волокон и нитевидных кристаллов используют лишь в качестве промежуточной операции в процессе изготовления композиций на металлической основе для улучшения адгезии упрочнителей с матрицей [22].

Точечная сварка является одним из наиболее надежных и дешевых способов соединения боралюминиевых композиций как между собой, так и с алюминиевыми сплавами.

Исследовалось несколько композиций, различающихся лишь составом матричного сплава; в одной из них матрицей был чистый алюминий, в другой — сплав алюминия с 7% цинка, в третьей — алюминий с 12% кремния.

Попытка использовать для пайки широко применяемый для алюминиевых сплавов припой 718 (А1—12% Si) не дала положительных результатов из-за плохой смачиваемости ни для одной из композиций; введение флюса также не улучшило качества соединения.

Этот факт был использован для отработки технологии пайки композиций с матрицей из чистого алюминия и алюминия с 7% цинка к листу из сплава 6061 с использованием припоя 718; пайка производилась в печи при температуре 590° С в течение 5—10 мин в атмосфере аргона, без флюса.

По-видимому, в этом процессе решающее значение имеет наличие легированного магнием сплава 6061, так как в его отсутствие припой 718 не смачивает композиций.

Обнадеживающие результаты получены по пайке композиций между собой с использованием в качестве припоя нескольких чередующихся слоев фольги из сплавов 6061 и 718.

Эксперименты показали возможность пайки углеалюминие-вых композиций как между собой, так и с алюминиевыми сплавами; наилучшим припоем может служить, вероятно, сплав алюминия, содержащий магний и кремний.

45 данные позволяют также получить представление о прочностных свойствах при сжатии композиций алюминий — бор.

47 приведены значения предела выносливости композиций на основе различных алюминиевых сплавов, содержащих разные количества борных волокон.

% угле- 20 27 23 20 — 17 — родного волокна вости этих композиций весьма высок и даже при температуре 250° С значительно превышает эту характеристику стандартных алюминиевых сплавов при комнатной температуре.

50 даны механические свойства композиций с углеродным волокном на основе различных алюминиевых сплавов и технически чистого алюминия.

Для волокнистых композиций общая работа разрушения значительно больше суммы работ разрушения составляющих с учетом их объемных долей.

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИЙ АЛЮМИНИЙ — УГЛЕРОДНОЕ ВОЛОКНО [50]

Это связано с тем, что при разрушении волокнистых композиций существуют специфические механизмы рассеяния энергии, такие как вытягивание волокон из своих гнезд и связанная с этим работа GBB, разрушение связи по поверхности раздела волокно — матрица.

В случае пластичных матриц, например металлических, большой вклад в работу разрушения композиций вносит работа пластической деформации GM.

Свойства одноосноармированных композиций алюминиевый сплав — бериллий в направлениях, отличных от направления укладки волокон, приведены в табл.

53 даны значения прочности и модуля упругости композиций на основе алюминиевого сплава Х7002, упрочненного бериллиевой проволокой, при повышенных температурах.

Плотность композиций, содержащих 25—40 об.

Некоторые механические свойства композиций на основе магния с различным содержанием борных волокон приведены в табл.

Механические свойства некоторых композиций с титановой матрицей приведены в табл.

Предел прочности и модуль упругости при повышенных температурах композиций с молибденовой проволокой показаны в табл.

Прочность и длительная прочность таких композиций показаны в табл.

Характеристики прочности и длительной прочности некоторых композиций приведены в табл.

Разрушение композиций, армированных непрерывными волокнами, также может сопровождаться вытягиванием волокон.

Методы получения композиций с особыми физическими свойствами в основном те же, что и для получения высокопрочных композиций: направленная кристаллизация эвтектических сплавов, ориентированная перекристаллизация эвтектоидных систем, пропитка каркасных систем расплавом, совместная деформация волокон и матрицы и др.

Приведем лишь некоторые примеры использования в технике композиционных материалов с особыми физическими свойствами и покажем на примере нескольких композиций характер изменения термического расширения теплопроводности и в зависимости от состава их и направления армирования.

Испытания, проведенные на электродуговой плазменной установке при тепловом по-220 токе 1700 ккал/м2 с в течение 12 с, показали, что линейный унос композиций практически был равен нулю, в то время как для титанового сплава ВТ1 и ВТ5Л он составил 15 — 20%.

Применимость той или иной расчетной формулы для определения теплопроводности композиций, степень достоверности расчетных значений эффективной теплопроводности определяется главным образом правильным выбором модели композиционного материала для вывода расчетных формул.

При расположении волокон параллельно потоку теплоты эффективная теплопроводность может быть вычислена для одно-осноармированных композиций по приближенной формуле

Теплопроводность композиций алюминии—стальная проволока в зависимости от угла относительного направления волокон: / — 90°; 2 — 0° (V = 53 об.

Помимо обычных факторов, определяющих свойства композиций, таких как природа и соотношение компонентов, распределение их и др.

Экспериментальные результаты для композиций титан — молибденовая проволока (~20 об.

Величина

Потери в массе образцов матричного сплава и композиционных материалов были примерно одинаковы, однако характер коррозионного поведения двух композиций оказался различным.

Коррозионная стойкость в морской воде композиций алюминиевый сплав—волокна борсик изучалась в работе [123].

Теперь оценим вклад в общую вязкость разрушения волокнистых композиций процесса нарушения связи между матрицей и волокном.

Ими же указано, что фирмой «Америкэн Рокуэлл» (США) исследовано применение боралюминиевых композиций для панелей, расположенных вблизи системы управления отсека технического обслуживания космического корабля «Аполлон» [214].

Предварительные оценки эффективности применения композиционных материалов по расчетным данным на основании свойств компонентов композиций по правилу аддитивности дают весьма обнадеживающие результаты.

Из сравнения углеалюминиевых композиций с углепластиками видно, что последние в ряде случаев имеют преимущества по удельным характеристикам.

Эффективность применения заключается в высокой абразивной стойкости и износостойкости композиций.

Применение таких композиций увеличивает грузоподъемность и срок службы.

Использование таких композиций увеличивает срок службы и улучшает транспортабельность оборудования.

Применение композиционных материалов в мостостроении позволяет увеличить длину пролетов в связи с более высокой жесткостью указанных композиций, что приводит к уменьшению металлоемкости мостовых конструкций и улучшению их транспортабельности.

Предел выносливости сталей, алюминиевых и титановых сплавов составляет 0,3—0,5 от предела прочности, тогда как это отношение для композиционных материалов на основе алюминиевых и титановых сплавов и для никелевых эвтектических композиций составляет 0,6—0,75.

Впервые модель ползучести композиций с короткими волокнами построил Ми-лейко [176].

При использовании композиций на никелевой основе при температурах 0,8 — 0,9ГПЛ требуется покрытие для защиты деталей от высокотемпературного окисления.

Прочность армированных композиций на основе алюминия/Д.

Структура и свойства композиций алюминий—борное волокно/В.

Энергетические затраты при свободной ковке металлических армированных композиций.

Это обычно определяют путем сравнения предела прочности экстрагированных волокон из композиций до и после длительных испытаний или после длительной эксплуатации, а также путем сравнения свойств материала с расчетными значениями по правилу смеси.

Последнее связано с тем, что существенная жаропрочность никелевых композиций, армированных вольфрамовыми волокнами, достигается в том случае, когда объемное содержание последних составляет 40—60 об.

Это естественно, вызывает значительное повышение плотности и снижение удельной жаропрочности, что накладывает ограничение на использование композиций в некоторых конструкциях.

После отжига образцов при температурах 1100—1200° С с выдержкой 1, 10 и 100 ч из композиций вытравливалась вольфрамовая проволока путем растворения матрицы.

Это объясняется тем, что волокна без покрытия при изготовлении композиций, растворяясь в матрице при нагреве, уменьшают эффективный диаметр.

К таким методам изготовления композиций, при которых не успевают проходить диффузионные процессы и взаимодействие в такой мере, чтобы повлиять на снижение свойств, относятся взрывное прессование слоистых и волокнистых композиций [12], гидродинамическое горячее прессование [84 ] и другие методы твердофазного изготовления, например, композиционных материалов с никелевой матрицей, армированной вольфрамовой проволокой.

Одним из наиболее прогрессивных методов изготовления композиционных материалов с металлическими волокнами является динамическое горячее прессование, при котором уплотнение волокнистых и слоистых композиций происходит под действием ударной нагрузки в течение долей секунды.

Применение композиционных материалов в технике: авиакосмической 231 автомобилестроении 239 машиностроении 238 медицинской промышленности 241 металлургии 240 нефтяной 240 сельскохозяйственной 240 судостроительной 240 химической 239 электротехнической 240 Прокатка композиций: алюминий-борное волокно 145 алюминий-стальная проволока 146 алюминий-углеродное волокно 146 Пропитка: вакуумным всасыванием 91, 96 вакуумно-компресионная 109 под давлением 111 расплавом 91 Прочность: борных волокон 75 литых композиций 83 нормированная 76 относительная 84 прессованных композиций магний— бор 84 связи волокно—матрица 180

Сварка: , взрывом 159, 162 диффузионная 116 точечная 193 Сверление: прошивкой 201 ультразвуком 202 электроэрозией 202 Свойства композиций: алюминий—бериллий 212 алюминий—бор 203, 209, 217, 224 алюминий —окись кремния 210, 225 алюминий—стальная проволока 213, 229 алюминий —углеродное волокно 211 магний —борное волокно 214 никелевых 218, 224, 225 титановых 216, 225

Фазовые превращения 60 Формирование композиций 198

Деление компонентов композиции на матричный и армирующий не имеет смысла, если оба компонента равнозначны по геометрическому признаку (например, для слоистых композиций, состоящих из чередующихся слоев из двух металлических сплавов).

Примерами композиций этой группы могут служить дисперсноупрочненные материалы, металлы и сплавы, армированные частицами, материалы на основе керамики, содержащие в своем составе короткие нитевидные кристаллы (длина которых много меньше характерного размера элементарного образца композиционного материала) и т.

Так, например, композиционный материал углерод—углерод относится по природе матрицы к группе композиций с матрицей из неметаллических элементов, по природе армирующего компонента к группе композиций со вторым компонентом из неметаллических элементов.

20, а) состоят из чередующихся слоев двух или более композиций с матрицами различного химического состава.

Взаимная диффузия и химическое взаимодействие между компонентами происходят как на стадии получения композиций, так и при их эксплуатации.

Практически во всех композиционных материалах, за исключением эвтектических, структурные элементы композиций — матрицу и армирующий компонент выбирают готовыми, а окончательная структура формируется искусственно при изготовлении изделия или полуфабриката.

Из этого определения непосредственно следует, что связь между составляющими композиционного материала необходима для передачи напряжений через поверхность раздела, поэтому состояние последней во многом определяет механические свойства композиций.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru